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Fork 0

modif erreur prog perl test.pl pour tenir compte du fait que la precision relative est comparee a une valeur en pourcent, mise a jour de 2 tests longs en contrainte plane

This commit is contained in:
rio 2018-03-15 10:33:29 +00:00
parent 2eb95f94cb
commit 8129631bd6
10 changed files with 648 additions and 223 deletions

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@ -2,6 +2,7 @@
Auteur
------------------------------------------------------------
Bertille Claude (bertille.claude@univ-ubs.fr)
Gérard Rio (gerard.rio@univ-ubs.fr)
------------------------------------------------------------
But du test
@ -21,14 +22,17 @@ Les paramètres utilisés pour la définir sont des paramètres cohérents
avec des tests réalisés sur des membranes:
E= 125 MPa
nu = 0,4
pression = 0,39e-3 MPa
pression = 0,39e-5 MPa
épaisseur = 25e-3 mm
masse volumique = 0,9e-9 tonnes.mm^-3
La condition de contraintes planes est ajoutée avec la loi LOI_CONTRAINTES_PLANES,
utilisant la méthode de NEWTON_LOCAL.
La structure est une membrane de dimension 1000x2000mm,
discrétisée en 5x10 élément membranes (interpolation linéaire - 8noeuds).
discrétisée en 10x10 élément membranes (interpolation linéaire - 8noeuds).
GR: ajout d'un fichier de précisions qui tient compte de la précision globale d'équilibre: ici 5.e-3, ce qui est assez faible pour la relaxation dynamique, d'où éventuellement des fluctuations entre différentes versions d'Herezh. Le maillage est maintenant identique au cas de l'élasticité en CP explicitement implantée dans Herezh.
------------------------------------------------------------
Mots-cles
@ -45,3 +49,12 @@ Grandeurs de comparaison
------------------------------------------------------------
Def_principaleI Def_principaleII Sigma_principaleI Sigma_principaleII
(point d'intégration 1 de l'élément 23, qui est situé environ au centre de la membrane)
GR: La membrane devrait atteindre l'équilibre suivant avec "e" l'épaisseur :
$\sigma$ * 2 * e = pression * D
avec pi * D = 2 * L $->$ D= 2 * L / pi
d'où: $\sigma$ = pression * L /(pi*e)= 0.39e-3 * 2000 / (pi * 25e-3) = 9.9313 MPa
Ce résultat est correct si on néglige la variation d'épaisseur, donc avec une épaisseur constante. Au niveau du calcul avec Herezh, on retrouve bien le résultat attendu, avec une petite variation provenant du changement de section.
NB: le résultat est du même ordre que cela obtenu avec des contraintes planes explicites en élasticité linéaire

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@ -15,13 +15,13 @@
# | construction automatique d'un maillage 2D |
# | pour une utilisation par herezh++ |
# ----------------------------------------------------------------
# rectangle de dimension : 2000 x 1000 ( 10 x 5 elements )
# rectangle de dimension : 2000 x 1000 ( 20 x 10 elements )
# geometrie rectangulaire, decoupage rectangulaire, interpolation lineaire.
nom_maillage tunnel_intermediaire
nom_maillage tunnel_bis
noeuds ------------
66 NOEUDS
231 NOEUDS
#---------------------------------------------------------------
@ -29,170 +29,524 @@
#|NOEUD| | | |
#---------------------------------------------------------------
1 0 0 0
2 0 200 0
3 0 400 0
4 0 600 0
5 0 800 0
6 0 1000 0
7 200 0 0
8 200 200 0
9 200 400 0
10 200 600 0
11 200 800 0
12 200 1000 0
13 400 0 0
14 400 200 0
15 400 400 0
16 400 600 0
17 400 800 0
18 400 1000 0
19 600 0 0
20 600 200 0
21 600 400 0
22 600 600 0
23 600 800 0
24 600 1000 0
25 800 0 0
26 800 200 0
27 800 400 0
28 800 600 0
29 800 800 0
30 800 1000 0
31 1000 0 0
32 1000 200 0
33 1000 400 0
34 1000 600 0
35 1000 800 0
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38 1200 200 0
39 1200 400 0
40 1200 600 0
41 1200 800 0
42 1200 1000 0
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45 1400 400 0
46 1400 600 0
47 1400 800 0
48 1400 1000 0
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50 1600 200 0
51 1600 400 0
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54 1600 1000 0
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58 1800 600 0
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60 1800 1000 0
61 2000 0 0
62 2000 200 0
63 2000 400 0
64 2000 600 0
65 2000 800 0
66 2000 1000 0
2 0 100 0
3 0 200 0
4 0 300 0
5 0 400 0
6 0 500 0
7 0 600 0
8 0 700 0
9 0 800 0
10 0 900 0
11 0 1000 0
12 100 0 0
13 100 100 0
14 100 200 0
15 100 300 0
16 100 400 0
17 100 500 0
18 100 600 0
19 100 700 0
20 100 800 0
21 100 900 0
22 100 1000 0
23 200 0 0
24 200 100 0
25 200 200 0
26 200 300 0
27 200 400 0
28 200 500 0
29 200 600 0
30 200 700 0
31 200 800 0
32 200 900 0
33 200 1000 0
34 300 0 0
35 300 100 0
36 300 200 0
37 300 300 0
38 300 400 0
39 300 500 0
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41 300 700 0
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50 400 500 0
51 400 600 0
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54 400 900 0
55 400 1000 0
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57 500 100 0
58 500 200 0
59 500 300 0
60 500 400 0
61 500 500 0
62 500 600 0
63 500 700 0
64 500 800 0
65 500 900 0
66 500 1000 0
67 600 0 0
68 600 100 0
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71 600 400 0
72 600 500 0
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74 600 700 0
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76 600 900 0
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79 700 100 0
80 700 200 0
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84 700 600 0
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88 700 1000 0
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91 800 200 0
92 800 300 0
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100 900 0 0
101 900 100 0
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103 900 300 0
104 900 400 0
105 900 500 0
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107 900 700 0
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109 900 900 0
110 900 1000 0
111 1000 0 0
112 1000 100 0
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117 1000 600 0
118 1000 700 0
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120 1000 900 0
121 1000 1000 0
122 1100 0 0
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140 1200 700 0
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154 1300 1000 0
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160 1400 500 0
161 1400 600 0
162 1400 700 0
163 1400 800 0
164 1400 900 0
165 1400 1000 0
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169 1500 300 0
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226 2000 500 0
227 2000 600 0
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229 2000 800 0
230 2000 900 0
231 2000 1000 0
# references des noeuds
N_O 1 2 3 4 5 6
N_S 1 7 13 19 25 31 37 43 49 55 61
N_E 61 62 63 64 65 66
N_N 6 12 18 24 30 36 42 48 54 60 66
N_O 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
N_S 1 12 23 34 45 56 67 78 89 100 111 122 133 144 155 166
177 188 199 210 221
N_E 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231
N_N 11 22 33 44 55 66 77 88 99 110 121 132 143 154 165 176
187 198 209 220 231
N_SO 1
N_SE 61
N_NE 66
N_NO 6
N_SE 221
N_NE 231
N_NO 11
N_to 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32
33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48
49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64
65 66
65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80
81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96
97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112
113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128
129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144
145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160
161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176
177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192
193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208
209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224
225 226 227 228 229 230 231
# les elements
elements ----------
50 ELEMENTS
200 ELEMENTS
#----------------------------------------------------------------------
#| NO | | |
#|ELTS | type element | Noeuds |
#----------------------------------------------------------------------
1 QUADRANGLE LINEAIRE 1 7 8 2
2 QUADRANGLE LINEAIRE 2 8 9 3
3 QUADRANGLE LINEAIRE 3 9 10 4
4 QUADRANGLE LINEAIRE 4 10 11 5
5 QUADRANGLE LINEAIRE 5 11 12 6
6 QUADRANGLE LINEAIRE 7 13 14 8
7 QUADRANGLE LINEAIRE 8 14 15 9
8 QUADRANGLE LINEAIRE 9 15 16 10
9 QUADRANGLE LINEAIRE 10 16 17 11
10 QUADRANGLE LINEAIRE 11 17 18 12
11 QUADRANGLE LINEAIRE 13 19 20 14
12 QUADRANGLE LINEAIRE 14 20 21 15
13 QUADRANGLE LINEAIRE 15 21 22 16
14 QUADRANGLE LINEAIRE 16 22 23 17
15 QUADRANGLE LINEAIRE 17 23 24 18
16 QUADRANGLE LINEAIRE 19 25 26 20
17 QUADRANGLE LINEAIRE 20 26 27 21
18 QUADRANGLE LINEAIRE 21 27 28 22
19 QUADRANGLE LINEAIRE 22 28 29 23
20 QUADRANGLE LINEAIRE 23 29 30 24
21 QUADRANGLE LINEAIRE 25 31 32 26
22 QUADRANGLE LINEAIRE 26 32 33 27
23 QUADRANGLE LINEAIRE 27 33 34 28
24 QUADRANGLE LINEAIRE 28 34 35 29
25 QUADRANGLE LINEAIRE 29 35 36 30
26 QUADRANGLE LINEAIRE 31 37 38 32
27 QUADRANGLE LINEAIRE 32 38 39 33
28 QUADRANGLE LINEAIRE 33 39 40 34
29 QUADRANGLE LINEAIRE 34 40 41 35
30 QUADRANGLE LINEAIRE 35 41 42 36
31 QUADRANGLE LINEAIRE 37 43 44 38
32 QUADRANGLE LINEAIRE 38 44 45 39
33 QUADRANGLE LINEAIRE 39 45 46 40
34 QUADRANGLE LINEAIRE 40 46 47 41
35 QUADRANGLE LINEAIRE 41 47 48 42
36 QUADRANGLE LINEAIRE 43 49 50 44
37 QUADRANGLE LINEAIRE 44 50 51 45
38 QUADRANGLE LINEAIRE 45 51 52 46
39 QUADRANGLE LINEAIRE 46 52 53 47
40 QUADRANGLE LINEAIRE 47 53 54 48
41 QUADRANGLE LINEAIRE 49 55 56 50
42 QUADRANGLE LINEAIRE 50 56 57 51
43 QUADRANGLE LINEAIRE 51 57 58 52
44 QUADRANGLE LINEAIRE 52 58 59 53
45 QUADRANGLE LINEAIRE 53 59 60 54
46 QUADRANGLE LINEAIRE 55 61 62 56
47 QUADRANGLE LINEAIRE 56 62 63 57
48 QUADRANGLE LINEAIRE 57 63 64 58
49 QUADRANGLE LINEAIRE 58 64 65 59
50 QUADRANGLE LINEAIRE 59 65 66 60
1 QUADRANGLE LINEAIRE 1 12 13 2
2 QUADRANGLE LINEAIRE 2 13 14 3
3 QUADRANGLE LINEAIRE 3 14 15 4
4 QUADRANGLE LINEAIRE 4 15 16 5
5 QUADRANGLE LINEAIRE 5 16 17 6
6 QUADRANGLE LINEAIRE 6 17 18 7
7 QUADRANGLE LINEAIRE 7 18 19 8
8 QUADRANGLE LINEAIRE 8 19 20 9
9 QUADRANGLE LINEAIRE 9 20 21 10
10 QUADRANGLE LINEAIRE 10 21 22 11
11 QUADRANGLE LINEAIRE 12 23 24 13
12 QUADRANGLE LINEAIRE 13 24 25 14
13 QUADRANGLE LINEAIRE 14 25 26 15
14 QUADRANGLE LINEAIRE 15 26 27 16
15 QUADRANGLE LINEAIRE 16 27 28 17
16 QUADRANGLE LINEAIRE 17 28 29 18
17 QUADRANGLE LINEAIRE 18 29 30 19
18 QUADRANGLE LINEAIRE 19 30 31 20
19 QUADRANGLE LINEAIRE 20 31 32 21
20 QUADRANGLE LINEAIRE 21 32 33 22
21 QUADRANGLE LINEAIRE 23 34 35 24
22 QUADRANGLE LINEAIRE 24 35 36 25
23 QUADRANGLE LINEAIRE 25 36 37 26
24 QUADRANGLE LINEAIRE 26 37 38 27
25 QUADRANGLE LINEAIRE 27 38 39 28
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28 QUADRANGLE LINEAIRE 30 41 42 31
29 QUADRANGLE LINEAIRE 31 42 43 32
30 QUADRANGLE LINEAIRE 32 43 44 33
31 QUADRANGLE LINEAIRE 34 45 46 35
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39 QUADRANGLE LINEAIRE 42 53 54 43
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47 QUADRANGLE LINEAIRE 51 62 63 52
48 QUADRANGLE LINEAIRE 52 63 64 53
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50 QUADRANGLE LINEAIRE 54 65 66 55
51 QUADRANGLE LINEAIRE 56 67 68 57
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53 QUADRANGLE LINEAIRE 58 69 70 59
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55 QUADRANGLE LINEAIRE 60 71 72 61
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57 QUADRANGLE LINEAIRE 62 73 74 63
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100 QUADRANGLE LINEAIRE 109 120 121 110
101 QUADRANGLE LINEAIRE 111 122 123 112
102 QUADRANGLE LINEAIRE 112 123 124 113
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109 QUADRANGLE LINEAIRE 119 130 131 120
110 QUADRANGLE LINEAIRE 120 131 132 121
111 QUADRANGLE LINEAIRE 122 133 134 123
112 QUADRANGLE LINEAIRE 123 134 135 124
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114 QUADRANGLE LINEAIRE 125 136 137 126
115 QUADRANGLE LINEAIRE 126 137 138 127
116 QUADRANGLE LINEAIRE 127 138 139 128
117 QUADRANGLE LINEAIRE 128 139 140 129
118 QUADRANGLE LINEAIRE 129 140 141 130
119 QUADRANGLE LINEAIRE 130 141 142 131
120 QUADRANGLE LINEAIRE 131 142 143 132
121 QUADRANGLE LINEAIRE 133 144 145 134
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127 QUADRANGLE LINEAIRE 139 150 151 140
128 QUADRANGLE LINEAIRE 140 151 152 141
129 QUADRANGLE LINEAIRE 141 152 153 142
130 QUADRANGLE LINEAIRE 142 153 154 143
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142 QUADRANGLE LINEAIRE 156 167 168 157
143 QUADRANGLE LINEAIRE 157 168 169 158
144 QUADRANGLE LINEAIRE 158 169 170 159
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147 QUADRANGLE LINEAIRE 161 172 173 162
148 QUADRANGLE LINEAIRE 162 173 174 163
149 QUADRANGLE LINEAIRE 163 174 175 164
150 QUADRANGLE LINEAIRE 164 175 176 165
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152 QUADRANGLE LINEAIRE 167 178 179 168
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154 QUADRANGLE LINEAIRE 169 180 181 170
155 QUADRANGLE LINEAIRE 170 181 182 171
156 QUADRANGLE LINEAIRE 171 182 183 172
157 QUADRANGLE LINEAIRE 172 183 184 173
158 QUADRANGLE LINEAIRE 173 184 185 174
159 QUADRANGLE LINEAIRE 174 185 186 175
160 QUADRANGLE LINEAIRE 175 186 187 176
161 QUADRANGLE LINEAIRE 177 188 189 178
162 QUADRANGLE LINEAIRE 178 189 190 179
163 QUADRANGLE LINEAIRE 179 190 191 180
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170 QUADRANGLE LINEAIRE 186 197 198 187
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180 QUADRANGLE LINEAIRE 197 208 209 198
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182 QUADRANGLE LINEAIRE 200 211 212 201
183 QUADRANGLE LINEAIRE 201 212 213 202
184 QUADRANGLE LINEAIRE 202 213 214 203
185 QUADRANGLE LINEAIRE 203 214 215 204
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187 QUADRANGLE LINEAIRE 205 216 217 206
188 QUADRANGLE LINEAIRE 206 217 218 207
189 QUADRANGLE LINEAIRE 207 218 219 208
190 QUADRANGLE LINEAIRE 208 219 220 209
191 QUADRANGLE LINEAIRE 210 221 222 211
192 QUADRANGLE LINEAIRE 211 222 223 212
193 QUADRANGLE LINEAIRE 212 223 224 213
194 QUADRANGLE LINEAIRE 213 224 225 214
195 QUADRANGLE LINEAIRE 214 225 226 215
196 QUADRANGLE LINEAIRE 215 226 227 216
197 QUADRANGLE LINEAIRE 216 227 228 217
198 QUADRANGLE LINEAIRE 217 228 229 218
199 QUADRANGLE LINEAIRE 218 229 230 219
200 QUADRANGLE LINEAIRE 219 230 231 220
# references des elements
A_O 1 4 2 4 3 4 4 4 5 4
A_S 1 1 6 1 11 1 16 1 21 1 26 1 31 1 36 1 41 1 46 1
A_E 46 2 47 2 48 2 49 2 50 2
A_N 5 3 10 3 15 3 20 3 25 3 30 3 35 3 40 3 45 3 50 3
A_O 1 4 2 4 3 4 4 4 5 4 6 4 7 4 8 4 9 4 10 4
A_S 1 1 11 1 21 1 31 1 41 1 51 1 61 1 71 1 81 1 91 1 101 1
111 1 121 1 131 1 141 1 151 1 161 1 171 1 181 1 191 1
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A_N 10 3 20 3 30 3 40 3 50 3 60 3 70 3 80 3 90 3 100 3 110 3
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12 1 13 1 14 1 15 1 16 1 17 1 18 1 19 1 20 1 21 1 22 1
23 1 24 1 25 1 26 1 27 1 28 1 29 1 30 1 31 1 32 1 33 1
34 1 35 1 36 1 37 1 38 1 39 1 40 1 41 1 42 1 43 1 44 1
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67 1 68 1 69 1 70 1 71 1 72 1 73 1 74 1 75 1 76 1 77 1
78 1 79 1 80 1 81 1 82 1 83 1 84 1 85 1 86 1 87 1 88 1
89 1 90 1 91 1 92 1 93 1 94 1 95 1 96 1 97 1 98 1 99 1
100 1 101 1 102 1 103 1 104 1 105 1 106 1 107 1 108 1 109 1 110 1
111 1 112 1 113 1 114 1 115 1 116 1 117 1 118 1 119 1 120 1 121 1
122 1 123 1 124 1 125 1 126 1 127 1 128 1 129 1 130 1 131 1 132 1
133 1 134 1 135 1 136 1 137 1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1
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188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1
199 1 200 1
E_O 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
E_S 1 11 21 31 41 51 61 71 81 91 101
111 121 131 141 151 161 171 181 191
E_E 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200
E_N 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110
120 130 140 150 160 170 180 190 200
E_SO 1
E_SE 46
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E_SE 191
E_NE 200
E_NO 10
E_to 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32
33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48
49 50
49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64
65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80
81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96
97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112
113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128
129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144
145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160
161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176
177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192
193 194 195 196 197 198 199 200

View file

@ -54,8 +54,6 @@ PARA_TYPE_DE_CALCUL
< KDR.algo
#--------------------------------------
#| definition du (ou des) maillage(s) |
#--------------------------------------
@ -81,8 +79,13 @@ materiaux #----------
#------------------------------------------
elas_iso LOI_CONTRAINTES_PLANES
# ....... loi de comportement LoiContraintesPlanes ........
NEWTON_LOCAL # paramètres par défaut
ISOELAS
NEWTON_LOCAL avec_parametres_de_reglage_
nb_iteration_maxi_ 20
nb_dichotomie_maxi_ 20
tolerance_residu_ 1.e-4
tolerance_residu_rel_ 1.e-3
fin_parametres_reglage_Algo_Newton_
ISOELAS
# ....... loi de comportement isoelastique 3D ........
# module d'young : coefficient de poisson
125 0.4
@ -92,49 +95,54 @@ fin_loi_contrainte_plane # ----- fin de Loi de contrainte plane
# --- divers stockages (1) -------
epaisseurs #--------#
E_to 25e-3
masse_volumique #--------#
E_to 0.9e-9
epaisseurs #--------#
E_tout 25e-3
masse_volumique #--------#
E_tout 0.9e-9
charges #------------#
F_to PRESSION -0.390e-3
charges #------------#
F_to PRESSION -0.39e-5
blocages #------------#
blocages #------------#
#-----------------------------------------------------------
# nom du maillage | Ref noeud | Bloquages
#-----------------------------------------------------------
N_O UZ UX UY
N_E UZ UY
#N_O UZ UX UY
#N_E UZ UY
N_O UX UZ
N_E UZ
N_SO UY
N_SE UY
controle #------------
controle #------------
#---------------------------
# PARAMETRE | VALEUR |
#---------------------------
SAUVEGARDE 0
ITERATIONS 300000
PRECISION 0.005
MULTIPLICATEUR 1
DELTAt 0.1
TEMPSFIN 1
RESTART 0
DELTAtMAXI 0.1
NORME E_cinetique/E_statique_ET_ResSurReact
SAUVEGARDE 0#0
#MAXINCRE 1
ITERATIONS 300000
PRECISION 0.0005
MULTIPLICATEUR 1
DELTAt 1
TEMPSFIN 1
DELTAtMAXI 1
NORME E_cinetique/E_statique_ET_ResSurReact
para_affichage #------------
#----------------------------------#
# PARAMETRE | VALEUR #
#----------------------------------#
FREQUENCE_AFFICHAGE_INCREMENT 100
FREQUENCE_AFFICHAGE_ITERATION 100000
para_affichage #------------
#FREQUENCE_AFFICHAGE_INCREMENT 1000
#FREQUENCE_AFFICHAGE_ITERATION 100#000
FREQUENCE_SORTIE_FIL_DU_CALCUL 1
# ------------------------------------------------------------------------------------
resultats pas_de_sortie_finale_
COPIE 0
resultats pas_de_sortie_finale_
COPIE 0
#
_fin_point_info_

View file

@ -0,0 +1,18 @@
# element_116 pt_integ_1: [2]X [3]Y [4]Z
# natif: 1. 8.429195604637e+02 5.203823488565e+02 6.882414598862e+02
# via 3D: 1. 5.356044582301e+02 4.442871686731e+02 6.730004909504e+02
# [5] Def_principaleI [6] Def_principaleII [7] Sigma_principaleI [8] Sigma_principaleII
# 9.263139024120e-02 -3.748051654705e-02 1.155344994381e+01 -6.368459085936e-02
# 9.044645294194e-02 -3.695551097365e-02 1.125955889461e+01 -1.156164550013e-01
# la précision globale relative d'équilibre est de 5.e-3 d'où a priori une précision sur les résultats du même ordre * 10 (ce qui semble être l'ordre de grandeur constatée au pire !)
# la valeur de sigma_princII sera de l'ordre de la précision de sigma_princI d'où la réduction de précision
# en gros, seule la précision absolue pour la colonne 8, a un sens
#precisions pour la contrainte SIG11
# absolue relative
[2] 1.e0 5.e-2
[3] 1.e0 5.e-2
[4] 1.e0 5.e-2
[5] 1.e-2 5.e-2
[6] 1.e-2 5.e-2
[7] 1.e-1 5.e-2
[8] 1.e-1 5.e0

View file

@ -1,7 +1,7 @@
#fichier au format maple6
###############################################################################################
# Visualisation elements finis : Herezh++ V6.703 #
# Copyright (c) 1997-2015, Gerard Rio (gerard.rio@univ-ubs.fr) http://kleger.univ-ubs.fr/Herezh/ #
# Visualisation elements finis : Herezh++ V6.829 #
# Copyright (c) 1997-2018, Gerard Rio (gerard.rio@univ-ubs.fr) http://kleger.univ-ubs.fr/Herezh/ #
# http://www-lg2m.univ-ubs.fr #
###############################################################################################
@ -15,6 +15,20 @@
# >> le nombre de torseurs de reaction (peut etre nul), le nombre total de reel qui va etre ecrit
# correspondant aux composantes des torseurs, puis les noms de ref associee suivi des positions
# des composantes entre crochet accolees a un identificateur: R pour reaction, M pour moment
# ensuite pour les moyennes, sommes, maxi etc. calculees sur des references de noeuds
# >> le nombre de ref de noeuds, nombre total de grandeurs associees
# puis pour chaque maillage
# le numero de maillage puis pour chaque reference de noeuds
# le nom de la reference, le nombre de noeud de la ref, le nombre de grandeurs qui vont etre ecrites
# puis entre crochet la position suivi de la signification de chaque grandeur
#
# ensuite pour les moyennes, sommes, maxi etc. calculees sur des references d'elements ou de pti
# >> le nombre de ref d'element+ref de pti, nombre total de grandeurs associees
# puis pour chaque maillage
# le numero de maillage puis pour chaque reference d'element et de pti
# le nom de la reference, le nombre d'element de la ref, le nombre de grandeurs qui vont etre ecrites
# puis entre crochet la position suivi de la signification de chaque grandeur
#
# puis pour chaque maillage
# >> le nombre de noeud n (peut etre nul) ou il y a des grandeurs en sortie ,
# puis le nombre des grandeurs p1 correspondantes, la position entre crochet des coordonnees
@ -47,6 +61,12 @@
#---------------------------------- torseurs de reactions --------------------------------
#0 0 (nombre de torseurs et nombre total de grandeurs associees)
#
#-------- moyenne, somme, maxi etc. de grandeurs aux noeuds pour des ref ---------------
#0 0 (nombre de ref de noeud et nombre total de grandeurs associees)
#
#-------- moyenne, somme, maxi etc. de grandeurs aux elements pour des ref ---------------
#0 0 (nombre de ref d'element et nombre total de grandeurs associees)
#
#---------------------------------- grandeurs aux noeuds --------------------------------
#0 0 (nombre de noeuds, nombre total de grandeurs associees)
#---------------------------------- grandeurs aux elements ------------------------------
@ -75,13 +95,4 @@
# puis les coordonnees d'un second point d'integration d'un element, les p2 grandeurs
# etc. pour tous les points d'integration - element
1.000000000000e-01 4.882353771716e+02 4.424495084397e+02 6.181246032206e+02 7.970860513281e-03 -3.211642487148e-03 9.949699737870e-01 -3.467794108425e-03
2.000000000000e-01 4.959653502342e+02 4.426378607101e+02 6.223508900465e+02 1.624443498337e-02 -6.521727255003e-03 2.029127668444e+00 -3.565388553768e-03
3.000000000000e-01 4.972811916717e+02 4.428312561206e+02 6.291126103184e+02 2.456031467167e-02 -9.954539800997e-03 3.062275759675e+00 -1.940767538481e-02
4.000000000000e-01 5.019141162088e+02 4.430175911776e+02 6.340647017512e+02 3.297754273946e-02 -1.329514671476e-02 4.115993687453e+00 -1.549644238806e-02
5.000000000000e-01 5.035063352809e+02 4.432172415557e+02 6.398823579697e+02 4.153055631016e-02 -1.691100713672e-02 5.173533896005e+00 -4.446284032331e-02
6.000000000000e-01 5.056522149909e+02 4.434135298018e+02 6.479514578033e+02 5.035724872586e-02 -2.050339030892e-02 6.273197256534e+00 -5.364551442781e-02
7.000000000000e-01 5.154781672705e+02 4.436434523049e+02 6.515363839418e+02 6.045772732791e-02 -2.475911482453e-02 7.522927180923e+00 -8.571943983130e-02
8.000000000000e-01 5.145020074068e+02 4.438367404669e+02 6.616539343554e+02 6.950550761708e-02 -2.837728697643e-02 8.653956103341e+00 -8.557912822277e-02
9.000000000000e-01 5.271557119695e+02 4.440942687122e+02 6.678559043492e+02 8.054214347634e-02 -3.325641313039e-02 1.000588772921e+01 -1.546976821082e-01
1.000000000000e+00 5.356044582301e+02 4.442871686731e+02 6.730004909504e+02 9.044645294194e-02 -3.695551097365e-02 1.125955889461e+01 -1.156164550013e-01
1.000000000000e+00 3.926633813810e+01 2.210626738247e+02 2.166310112450e+02 7.939312904958e-04 -3.170856470375e-04 9.920716110117e-02 9.220249991310e-06

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@ -20,7 +20,7 @@ La loi de comportement testée est la loi ISOELAS2D_C.
Les paramètres utilisés pour la définir sont des paramètres cohérents avec des tests réalisés sur des membranes:
E= 125 MPa
nu = 0,4
pression = 0,39e-3 MPa
pression = 0,39e-5 MPa
épaisseur = 25e-3 mm
masse volumique = 0,9e-9 tonnes.mm^-3
@ -42,3 +42,11 @@ Grandeurs de comparaison
------------------------------------------------------------
Def_principaleI Def_principaleII Sigma_principaleI Sigma_principaleII
(point d'intégration 1 de l'élément 116, qui est situé environ au centre de la membrane)
GR: La membrane devrait atteindre l'équilibre suivant avec "e" l'épaisseur :
$\sigma$ * 2 * e = pression * D
avec pi * D = 2 * L $->$ D= 2 * L / pi
d'où: $\sigma$ = pression * L /(pi*e)= 0.39e-3 * 2000 / (pi * 25e-3) = 9.9313 MPa
Ce résultat est correct si on néglige la variation d'épaisseur, donc avec une épaisseur constante. Au niveau du calcul avec Herezh, on retrouve bien le résultat attendu, avec une petite variation provenant du changement de section.

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@ -30,7 +30,6 @@
#----------------------------------------------------
dimension 3
#---------------------------------------------------------------
# definition facultative du niveau d'impression (entre 0 et 10)|
#---------------------------------------------------------------
@ -44,7 +43,7 @@
#non_dynamique
dynamique_relaxation_dynam
dynamique_relaxation_dynam #avec plus visualisation
PARA_TYPE_DE_CALCUL
@ -52,9 +51,6 @@ PARA_TYPE_DE_CALCUL
< KDR.algo
#--------------------------------------
#| definition du (ou des) maillage(s) |
#--------------------------------------
@ -94,32 +90,35 @@ E_tout 25e-3
E_tout 0.9e-9
charges #------------#
F_to PRESSION -0.390e-3
F_to PRESSION -0.39e-5
blocages #------------#
#-----------------------------------------------------------
# nom du maillage | Ref noeud | Bloquages
#-----------------------------------------------------------
N_O UZ UX UY
N_E UZ UY
#N_O UZ UX UY
#N_E UZ UY
N_O UX UZ
N_E UZ
N_SO UY
N_SE UY
controle #------------
#---------------------------
# PARAMETRE | VALEUR |
#---------------------------
SAUVEGARDE 0
SAUVEGARDE 0#0
#MAXINCRE 1
ITERATIONS 300000
PRECISION 0.005
PRECISION 0.0005
MULTIPLICATEUR 1
DELTAt 0.1
DELTAt 1
TEMPSFIN 1
DELTAtMAXI 0.1
DELTAtMAXI 1
NORME E_cinetique/E_statique_ET_ResSurReact
para_affichage #------------
#FREQUENCE_AFFICHAGE_INCREMENT 1000
#FREQUENCE_AFFICHAGE_ITERATION 100000

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@ -2,13 +2,15 @@
#1. 8.429195604637e+02 5.203823488565e+02 6.882414598862e+02
# [5] Def_principaleI [6] Def_principaleII [7] Sigma_principaleI [8] Sigma_principaleII
# 9.263139024120e-02 -3.748051654705e-02 1.155344994381e+01 -6.368459085936e-02
# la précision globale relative d'équilibre est de 5.e-3 d'où a priori une précision sur les résultats du même ordre
# la précision globale relative d'équilibre est de 5.e-3 d'où a priori une précision sur les résultats du même ordre * 10 (ce qui semble être l'ordre de grandeur constatée au pire !)
# la valeur de sigma_princII sera de l'ordre de la précision de sigma_princI d'où la réduction de précision
# en gros, seule la précision absolue pour la colonne 8, a un sens
#precisions pour la contrainte SIG11
# absolue relative
[2] 1.e0 5.e-2
[3] 1.e0 5.e-2
[4] 1.e0 5.e-2
[5] 1.e-4 5.e-2
[6] 1.e-4 5.e-2
[5] 1.e-2 5.e-2
[6] 1.e-2 5.e-2
[7] 1.e-1 5.e-2
[8] 1.e-1 5.e-2
[8] 1.e-1 5.e0

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@ -1,7 +1,7 @@
#fichier au format maple6
###############################################################################################
# Visualisation elements finis : Herezh++ V6.703 #
# Copyright (c) 1997-2015, Gerard Rio (gerard.rio@univ-ubs.fr) http://kleger.univ-ubs.fr/Herezh/ #
# Visualisation elements finis : Herezh++ V6.829 #
# Copyright (c) 1997-2018, Gerard Rio (gerard.rio@univ-ubs.fr) http://kleger.univ-ubs.fr/Herezh/ #
# http://www-lg2m.univ-ubs.fr #
###############################################################################################
@ -15,6 +15,20 @@
# >> le nombre de torseurs de reaction (peut etre nul), le nombre total de reel qui va etre ecrit
# correspondant aux composantes des torseurs, puis les noms de ref associee suivi des positions
# des composantes entre crochet accolees a un identificateur: R pour reaction, M pour moment
# ensuite pour les moyennes, sommes, maxi etc. calculees sur des references de noeuds
# >> le nombre de ref de noeuds, nombre total de grandeurs associees
# puis pour chaque maillage
# le numero de maillage puis pour chaque reference de noeuds
# le nom de la reference, le nombre de noeud de la ref, le nombre de grandeurs qui vont etre ecrites
# puis entre crochet la position suivi de la signification de chaque grandeur
#
# ensuite pour les moyennes, sommes, maxi etc. calculees sur des references d'elements ou de pti
# >> le nombre de ref d'element+ref de pti, nombre total de grandeurs associees
# puis pour chaque maillage
# le numero de maillage puis pour chaque reference d'element et de pti
# le nom de la reference, le nombre d'element de la ref, le nombre de grandeurs qui vont etre ecrites
# puis entre crochet la position suivi de la signification de chaque grandeur
#
# puis pour chaque maillage
# >> le nombre de noeud n (peut etre nul) ou il y a des grandeurs en sortie ,
# puis le nombre des grandeurs p1 correspondantes, la position entre crochet des coordonnees
@ -47,6 +61,12 @@
#---------------------------------- torseurs de reactions --------------------------------
#0 0 (nombre de torseurs et nombre total de grandeurs associees)
#
#-------- moyenne, somme, maxi etc. de grandeurs aux noeuds pour des ref ---------------
#0 0 (nombre de ref de noeud et nombre total de grandeurs associees)
#
#-------- moyenne, somme, maxi etc. de grandeurs aux elements pour des ref ---------------
#0 0 (nombre de ref d'element et nombre total de grandeurs associees)
#
#---------------------------------- grandeurs aux noeuds --------------------------------
#0 0 (nombre de noeuds, nombre total de grandeurs associees)
#---------------------------------- grandeurs aux elements ------------------------------
@ -75,13 +95,4 @@
# puis les coordonnees d'un second point d'integration d'un element, les p2 grandeurs
# etc. pour tous les points d'integration - element
1.000000000000e-01 7.730408920278e+02 5.210652559614e+02 6.245103853949e+02 8.033427076661e-03 -3.196644897709e-03 1.005173975830e+00 2.488978118371e-03
2.000000000000e-01 7.681447945156e+02 5.209963438606e+02 6.345274366115e+02 1.612793207041e-02 -6.505133685726e-03 2.012779552994e+00 -8.029889518028e-03
3.000000000000e-01 7.809829180392e+02 5.209274263835e+02 6.366382254352e+02 2.455888703561e-02 -9.846662840037e-03 3.068485401726e+00 -3.438694314249e-03
4.000000000000e-01 7.845634757231e+02 5.208549836996e+02 6.418662485518e+02 3.316246027256e-02 -1.339468098880e-02 4.137587481702e+00 -1.930013091984e-02
5.000000000000e-01 7.962474522385e+02 5.207802318866e+02 6.475992468084e+02 4.199020586806e-02 -1.709493636559e-02 5.230986803842e+00 -4.447232416248e-02
6.000000000000e-01 8.016561095824e+02 5.207021944225e+02 6.546612524038e+02 5.127867716650e-02 -2.100063340888e-02 6.380717827819e+00 -7.279204498310e-02
7.000000000000e-01 8.138162142176e+02 5.206263072773e+02 6.607739699857e+02 6.088097138966e-02 -2.484116374907e-02 7.581027662207e+00 -7.273440375093e-02
8.000000000000e-01 8.212930601219e+02 5.205427028046e+02 6.707023601256e+02 7.136238854896e-02 -2.912196824722e-02 8.885952566976e+00 -8.586500411190e-02
9.000000000000e-01 8.349537584645e+02 5.204682193168e+02 6.789366509884e+02 8.112411765326e-02 -3.298031591607e-02 1.010892727483e+01 -7.896857957788e-02
1.000000000000e+00 8.429195604637e+02 5.203823488565e+02 6.882414598862e+02 9.263139024120e-02 -3.748051654705e-02 1.155344994381e+01 -6.368459085936e-02
1.000000000000e+00 7.578012640344e+02 5.209688862585e+02 6.251465448850e+02 7.936204694929e-04 -3.171288442414e-04 9.922156723160e-02 4.752136245696e-05

View file

@ -948,7 +948,8 @@ BOUCLE_TEST:for(my $no_test=1; $no_test<=$nb_CVisu; $no_test++) {
#precisions
my $precision_absolue = $precisions_abolues[$i_valeur];#*abs($valeur_ref);
my $precision_relative = $precisions_relatives[$i_valeur];
# GR : modif 13 mars 2018: * 100 car les verifs sont faites ensuite sur les %
my $precision_relative = 100. * $precisions_relatives[$i_valeur];
#nombre de decimales des precisions (a titre cosmetique uniquement car c est pour afficher des valeurs arrondies dans le rapport de test)
my $nb_decimales_prec_absolue = return_nb_decimales_first($precision_absolue);