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modif erreur prog perl test.pl pour tenir compte du fait que la precision relative est comparee a une valeur en pourcent, mise a jour de 2 tests longs en contrainte plane

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rio 2018-03-15 10:33:29 +00:00
parent 2eb95f94cb
commit 8129631bd6
10 changed files with 648 additions and 223 deletions

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@ -2,6 +2,7 @@
Auteur Auteur
------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------
Bertille Claude (bertille.claude@univ-ubs.fr) Bertille Claude (bertille.claude@univ-ubs.fr)
Gérard Rio (gerard.rio@univ-ubs.fr)
------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------
But du test But du test
@ -21,14 +22,17 @@ Les paramètres utilisés pour la définir sont des paramètres cohérents
avec des tests réalisés sur des membranes: avec des tests réalisés sur des membranes:
E= 125 MPa E= 125 MPa
nu = 0,4 nu = 0,4
pression = 0,39e-3 MPa pression = 0,39e-5 MPa
épaisseur = 25e-3 mm épaisseur = 25e-3 mm
masse volumique = 0,9e-9 tonnes.mm^-3 masse volumique = 0,9e-9 tonnes.mm^-3
La condition de contraintes planes est ajoutée avec la loi LOI_CONTRAINTES_PLANES, La condition de contraintes planes est ajoutée avec la loi LOI_CONTRAINTES_PLANES,
utilisant la méthode de NEWTON_LOCAL. utilisant la méthode de NEWTON_LOCAL.
La structure est une membrane de dimension 1000x2000mm, La structure est une membrane de dimension 1000x2000mm,
discrétisée en 5x10 élément membranes (interpolation linéaire - 8noeuds). discrétisée en 10x10 élément membranes (interpolation linéaire - 8noeuds).
GR: ajout d'un fichier de précisions qui tient compte de la précision globale d'équilibre: ici 5.e-3, ce qui est assez faible pour la relaxation dynamique, d'où éventuellement des fluctuations entre différentes versions d'Herezh. Le maillage est maintenant identique au cas de l'élasticité en CP explicitement implantée dans Herezh.
------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------
Mots-cles Mots-cles
@ -45,3 +49,12 @@ Grandeurs de comparaison
------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------
Def_principaleI Def_principaleII Sigma_principaleI Sigma_principaleII Def_principaleI Def_principaleII Sigma_principaleI Sigma_principaleII
(point d'intégration 1 de l'élément 23, qui est situé environ au centre de la membrane) (point d'intégration 1 de l'élément 23, qui est situé environ au centre de la membrane)
GR: La membrane devrait atteindre l'équilibre suivant avec "e" l'épaisseur :
$\sigma$ * 2 * e = pression * D
avec pi * D = 2 * L $->$ D= 2 * L / pi
d'où: $\sigma$ = pression * L /(pi*e)= 0.39e-3 * 2000 / (pi * 25e-3) = 9.9313 MPa
Ce résultat est correct si on néglige la variation d'épaisseur, donc avec une épaisseur constante. Au niveau du calcul avec Herezh, on retrouve bien le résultat attendu, avec une petite variation provenant du changement de section.
NB: le résultat est du même ordre que cela obtenu avec des contraintes planes explicites en élasticité linéaire

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@ -15,13 +15,13 @@
# | construction automatique d'un maillage 2D | # | construction automatique d'un maillage 2D |
# | pour une utilisation par herezh++ | # | pour une utilisation par herezh++ |
# ---------------------------------------------------------------- # ----------------------------------------------------------------
# rectangle de dimension : 2000 x 1000 ( 10 x 5 elements ) # rectangle de dimension : 2000 x 1000 ( 20 x 10 elements )
# geometrie rectangulaire, decoupage rectangulaire, interpolation lineaire. # geometrie rectangulaire, decoupage rectangulaire, interpolation lineaire.
nom_maillage tunnel_intermediaire nom_maillage tunnel_bis
noeuds ------------ noeuds ------------
66 NOEUDS 231 NOEUDS
#--------------------------------------------------------------- #---------------------------------------------------------------
@ -29,170 +29,524 @@
#|NOEUD| | | | #|NOEUD| | | |
#--------------------------------------------------------------- #---------------------------------------------------------------
1 0 0 0 1 0 0 0
2 0 200 0 2 0 100 0
3 0 400 0 3 0 200 0
4 0 600 0 4 0 300 0
5 0 800 0 5 0 400 0
6 0 1000 0 6 0 500 0
7 200 0 0 7 0 600 0
8 200 200 0 8 0 700 0
9 200 400 0 9 0 800 0
10 200 600 0 10 0 900 0
11 200 800 0 11 0 1000 0
12 200 1000 0 12 100 0 0
13 400 0 0 13 100 100 0
14 400 200 0 14 100 200 0
15 400 400 0 15 100 300 0
16 400 600 0 16 100 400 0
17 400 800 0 17 100 500 0
18 400 1000 0 18 100 600 0
19 600 0 0 19 100 700 0
20 600 200 0 20 100 800 0
21 600 400 0 21 100 900 0
22 600 600 0 22 100 1000 0
23 600 800 0 23 200 0 0
24 600 1000 0 24 200 100 0
25 800 0 0 25 200 200 0
26 800 200 0 26 200 300 0
27 800 400 0 27 200 400 0
28 800 600 0 28 200 500 0
29 800 800 0 29 200 600 0
30 800 1000 0 30 200 700 0
31 1000 0 0 31 200 800 0
32 1000 200 0 32 200 900 0
33 1000 400 0 33 200 1000 0
34 1000 600 0 34 300 0 0
35 1000 800 0 35 300 100 0
36 1000 1000 0 36 300 200 0
37 1200 0 0 37 300 300 0
38 1200 200 0 38 300 400 0
39 1200 400 0 39 300 500 0
40 1200 600 0 40 300 600 0
41 1200 800 0 41 300 700 0
42 1200 1000 0 42 300 800 0
43 1400 0 0 43 300 900 0
44 1400 200 0 44 300 1000 0
45 1400 400 0 45 400 0 0
46 1400 600 0 46 400 100 0
47 1400 800 0 47 400 200 0
48 1400 1000 0 48 400 300 0
49 1600 0 0 49 400 400 0
50 1600 200 0 50 400 500 0
51 1600 400 0 51 400 600 0
52 1600 600 0 52 400 700 0
53 1600 800 0 53 400 800 0
54 1600 1000 0 54 400 900 0
55 1800 0 0 55 400 1000 0
56 1800 200 0 56 500 0 0
57 1800 400 0 57 500 100 0
58 1800 600 0 58 500 200 0
59 1800 800 0 59 500 300 0
60 1800 1000 0 60 500 400 0
61 2000 0 0 61 500 500 0
62 2000 200 0 62 500 600 0
63 2000 400 0 63 500 700 0
64 2000 600 0 64 500 800 0
65 2000 800 0 65 500 900 0
66 2000 1000 0 66 500 1000 0
67 600 0 0
68 600 100 0
69 600 200 0
70 600 300 0
71 600 400 0
72 600 500 0
73 600 600 0
74 600 700 0
75 600 800 0
76 600 900 0
77 600 1000 0
78 700 0 0
79 700 100 0
80 700 200 0
81 700 300 0
82 700 400 0
83 700 500 0
84 700 600 0
85 700 700 0
86 700 800 0
87 700 900 0
88 700 1000 0
89 800 0 0
90 800 100 0
91 800 200 0
92 800 300 0
93 800 400 0
94 800 500 0
95 800 600 0
96 800 700 0
97 800 800 0
98 800 900 0
99 800 1000 0
100 900 0 0
101 900 100 0
102 900 200 0
103 900 300 0
104 900 400 0
105 900 500 0
106 900 600 0
107 900 700 0
108 900 800 0
109 900 900 0
110 900 1000 0
111 1000 0 0
112 1000 100 0
113 1000 200 0
114 1000 300 0
115 1000 400 0
116 1000 500 0
117 1000 600 0
118 1000 700 0
119 1000 800 0
120 1000 900 0
121 1000 1000 0
122 1100 0 0
123 1100 100 0
124 1100 200 0
125 1100 300 0
126 1100 400 0
127 1100 500 0
128 1100 600 0
129 1100 700 0
130 1100 800 0
131 1100 900 0
132 1100 1000 0
133 1200 0 0
134 1200 100 0
135 1200 200 0
136 1200 300 0
137 1200 400 0
138 1200 500 0
139 1200 600 0
140 1200 700 0
141 1200 800 0
142 1200 900 0
143 1200 1000 0
144 1300 0 0
145 1300 100 0
146 1300 200 0
147 1300 300 0
148 1300 400 0
149 1300 500 0
150 1300 600 0
151 1300 700 0
152 1300 800 0
153 1300 900 0
154 1300 1000 0
155 1400 0 0
156 1400 100 0
157 1400 200 0
158 1400 300 0
159 1400 400 0
160 1400 500 0
161 1400 600 0
162 1400 700 0
163 1400 800 0
164 1400 900 0
165 1400 1000 0
166 1500 0 0
167 1500 100 0
168 1500 200 0
169 1500 300 0
170 1500 400 0
171 1500 500 0
172 1500 600 0
173 1500 700 0
174 1500 800 0
175 1500 900 0
176 1500 1000 0
177 1600 0 0
178 1600 100 0
179 1600 200 0
180 1600 300 0
181 1600 400 0
182 1600 500 0
183 1600 600 0
184 1600 700 0
185 1600 800 0
186 1600 900 0
187 1600 1000 0
188 1700 0 0
189 1700 100 0
190 1700 200 0
191 1700 300 0
192 1700 400 0
193 1700 500 0
194 1700 600 0
195 1700 700 0
196 1700 800 0
197 1700 900 0
198 1700 1000 0
199 1800 0 0
200 1800 100 0
201 1800 200 0
202 1800 300 0
203 1800 400 0
204 1800 500 0
205 1800 600 0
206 1800 700 0
207 1800 800 0
208 1800 900 0
209 1800 1000 0
210 1900 0 0
211 1900 100 0
212 1900 200 0
213 1900 300 0
214 1900 400 0
215 1900 500 0
216 1900 600 0
217 1900 700 0
218 1900 800 0
219 1900 900 0
220 1900 1000 0
221 2000 0 0
222 2000 100 0
223 2000 200 0
224 2000 300 0
225 2000 400 0
226 2000 500 0
227 2000 600 0
228 2000 700 0
229 2000 800 0
230 2000 900 0
231 2000 1000 0
# references des noeuds # references des noeuds
N_O 1 2 3 4 5 6 N_O 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
N_S 1 7 13 19 25 31 37 43 49 55 61 N_S 1 12 23 34 45 56 67 78 89 100 111 122 133 144 155 166
N_E 61 62 63 64 65 66 177 188 199 210 221
N_N 6 12 18 24 30 36 42 48 54 60 66 N_E 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231
N_N 11 22 33 44 55 66 77 88 99 110 121 132 143 154 165 176
187 198 209 220 231
N_SO 1 N_SO 1
N_SE 61 N_SE 221
N_NE 66 N_NE 231
N_NO 6 N_NO 11
N_to 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 N_to 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32
33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48
49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64
65 66 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80
81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96
97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112
113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128
129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144
145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160
161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176
177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192
193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208
209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224
225 226 227 228 229 230 231
# les elements # les elements
elements ---------- elements ----------
50 ELEMENTS 200 ELEMENTS
#---------------------------------------------------------------------- #----------------------------------------------------------------------
#| NO | | | #| NO | | |
#|ELTS | type element | Noeuds | #|ELTS | type element | Noeuds |
#---------------------------------------------------------------------- #----------------------------------------------------------------------
1 QUADRANGLE LINEAIRE 1 7 8 2 1 QUADRANGLE LINEAIRE 1 12 13 2
2 QUADRANGLE LINEAIRE 2 8 9 3 2 QUADRANGLE LINEAIRE 2 13 14 3
3 QUADRANGLE LINEAIRE 3 9 10 4 3 QUADRANGLE LINEAIRE 3 14 15 4
4 QUADRANGLE LINEAIRE 4 10 11 5 4 QUADRANGLE LINEAIRE 4 15 16 5
5 QUADRANGLE LINEAIRE 5 11 12 6 5 QUADRANGLE LINEAIRE 5 16 17 6
6 QUADRANGLE LINEAIRE 7 13 14 8 6 QUADRANGLE LINEAIRE 6 17 18 7
7 QUADRANGLE LINEAIRE 8 14 15 9 7 QUADRANGLE LINEAIRE 7 18 19 8
8 QUADRANGLE LINEAIRE 9 15 16 10 8 QUADRANGLE LINEAIRE 8 19 20 9
9 QUADRANGLE LINEAIRE 10 16 17 11 9 QUADRANGLE LINEAIRE 9 20 21 10
10 QUADRANGLE LINEAIRE 11 17 18 12 10 QUADRANGLE LINEAIRE 10 21 22 11
11 QUADRANGLE LINEAIRE 13 19 20 14 11 QUADRANGLE LINEAIRE 12 23 24 13
12 QUADRANGLE LINEAIRE 14 20 21 15 12 QUADRANGLE LINEAIRE 13 24 25 14
13 QUADRANGLE LINEAIRE 15 21 22 16 13 QUADRANGLE LINEAIRE 14 25 26 15
14 QUADRANGLE LINEAIRE 16 22 23 17 14 QUADRANGLE LINEAIRE 15 26 27 16
15 QUADRANGLE LINEAIRE 17 23 24 18 15 QUADRANGLE LINEAIRE 16 27 28 17
16 QUADRANGLE LINEAIRE 19 25 26 20 16 QUADRANGLE LINEAIRE 17 28 29 18
17 QUADRANGLE LINEAIRE 20 26 27 21 17 QUADRANGLE LINEAIRE 18 29 30 19
18 QUADRANGLE LINEAIRE 21 27 28 22 18 QUADRANGLE LINEAIRE 19 30 31 20
19 QUADRANGLE LINEAIRE 22 28 29 23 19 QUADRANGLE LINEAIRE 20 31 32 21
20 QUADRANGLE LINEAIRE 23 29 30 24 20 QUADRANGLE LINEAIRE 21 32 33 22
21 QUADRANGLE LINEAIRE 25 31 32 26 21 QUADRANGLE LINEAIRE 23 34 35 24
22 QUADRANGLE LINEAIRE 26 32 33 27 22 QUADRANGLE LINEAIRE 24 35 36 25
23 QUADRANGLE LINEAIRE 27 33 34 28 23 QUADRANGLE LINEAIRE 25 36 37 26
24 QUADRANGLE LINEAIRE 28 34 35 29 24 QUADRANGLE LINEAIRE 26 37 38 27
25 QUADRANGLE LINEAIRE 29 35 36 30 25 QUADRANGLE LINEAIRE 27 38 39 28
26 QUADRANGLE LINEAIRE 31 37 38 32 26 QUADRANGLE LINEAIRE 28 39 40 29
27 QUADRANGLE LINEAIRE 32 38 39 33 27 QUADRANGLE LINEAIRE 29 40 41 30
28 QUADRANGLE LINEAIRE 33 39 40 34 28 QUADRANGLE LINEAIRE 30 41 42 31
29 QUADRANGLE LINEAIRE 34 40 41 35 29 QUADRANGLE LINEAIRE 31 42 43 32
30 QUADRANGLE LINEAIRE 35 41 42 36 30 QUADRANGLE LINEAIRE 32 43 44 33
31 QUADRANGLE LINEAIRE 37 43 44 38 31 QUADRANGLE LINEAIRE 34 45 46 35
32 QUADRANGLE LINEAIRE 38 44 45 39 32 QUADRANGLE LINEAIRE 35 46 47 36
33 QUADRANGLE LINEAIRE 39 45 46 40 33 QUADRANGLE LINEAIRE 36 47 48 37
34 QUADRANGLE LINEAIRE 40 46 47 41 34 QUADRANGLE LINEAIRE 37 48 49 38
35 QUADRANGLE LINEAIRE 41 47 48 42 35 QUADRANGLE LINEAIRE 38 49 50 39
36 QUADRANGLE LINEAIRE 43 49 50 44 36 QUADRANGLE LINEAIRE 39 50 51 40
37 QUADRANGLE LINEAIRE 44 50 51 45 37 QUADRANGLE LINEAIRE 40 51 52 41
38 QUADRANGLE LINEAIRE 45 51 52 46 38 QUADRANGLE LINEAIRE 41 52 53 42
39 QUADRANGLE LINEAIRE 46 52 53 47 39 QUADRANGLE LINEAIRE 42 53 54 43
40 QUADRANGLE LINEAIRE 47 53 54 48 40 QUADRANGLE LINEAIRE 43 54 55 44
41 QUADRANGLE LINEAIRE 49 55 56 50 41 QUADRANGLE LINEAIRE 45 56 57 46
42 QUADRANGLE LINEAIRE 50 56 57 51 42 QUADRANGLE LINEAIRE 46 57 58 47
43 QUADRANGLE LINEAIRE 51 57 58 52 43 QUADRANGLE LINEAIRE 47 58 59 48
44 QUADRANGLE LINEAIRE 52 58 59 53 44 QUADRANGLE LINEAIRE 48 59 60 49
45 QUADRANGLE LINEAIRE 53 59 60 54 45 QUADRANGLE LINEAIRE 49 60 61 50
46 QUADRANGLE LINEAIRE 55 61 62 56 46 QUADRANGLE LINEAIRE 50 61 62 51
47 QUADRANGLE LINEAIRE 56 62 63 57 47 QUADRANGLE LINEAIRE 51 62 63 52
48 QUADRANGLE LINEAIRE 57 63 64 58 48 QUADRANGLE LINEAIRE 52 63 64 53
49 QUADRANGLE LINEAIRE 58 64 65 59 49 QUADRANGLE LINEAIRE 53 64 65 54
50 QUADRANGLE LINEAIRE 59 65 66 60 50 QUADRANGLE LINEAIRE 54 65 66 55
51 QUADRANGLE LINEAIRE 56 67 68 57
52 QUADRANGLE LINEAIRE 57 68 69 58
53 QUADRANGLE LINEAIRE 58 69 70 59
54 QUADRANGLE LINEAIRE 59 70 71 60
55 QUADRANGLE LINEAIRE 60 71 72 61
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57 QUADRANGLE LINEAIRE 62 73 74 63
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59 QUADRANGLE LINEAIRE 64 75 76 65
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61 QUADRANGLE LINEAIRE 67 78 79 68
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64 QUADRANGLE LINEAIRE 70 81 82 71
65 QUADRANGLE LINEAIRE 71 82 83 72
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73 QUADRANGLE LINEAIRE 80 91 92 81
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101 QUADRANGLE LINEAIRE 111 122 123 112
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200 QUADRANGLE LINEAIRE 219 230 231 220
# references des elements # references des elements
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A_N 5 3 10 3 15 3 20 3 25 3 30 3 35 3 40 3 45 3 50 3 A_E 191 2 192 2 193 2 194 2 195 2 196 2 197 2 198 2 199 2 200 2
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23 1 24 1 25 1 26 1 27 1 28 1 29 1 30 1 31 1 32 1 33 1 23 1 24 1 25 1 26 1 27 1 28 1 29 1 30 1 31 1 32 1 33 1
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199 1 200 1
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145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160
161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176
177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192
193 194 195 196 197 198 199 200

View file

@ -54,8 +54,6 @@ PARA_TYPE_DE_CALCUL
< KDR.algo < KDR.algo
#-------------------------------------- #--------------------------------------
#| definition du (ou des) maillage(s) | #| definition du (ou des) maillage(s) |
#-------------------------------------- #--------------------------------------
@ -81,7 +79,12 @@ materiaux #----------
#------------------------------------------ #------------------------------------------
elas_iso LOI_CONTRAINTES_PLANES elas_iso LOI_CONTRAINTES_PLANES
# ....... loi de comportement LoiContraintesPlanes ........ # ....... loi de comportement LoiContraintesPlanes ........
NEWTON_LOCAL # paramètres par défaut NEWTON_LOCAL avec_parametres_de_reglage_
nb_iteration_maxi_ 20
nb_dichotomie_maxi_ 20
tolerance_residu_ 1.e-4
tolerance_residu_rel_ 1.e-3
fin_parametres_reglage_Algo_Newton_
ISOELAS ISOELAS
# ....... loi de comportement isoelastique 3D ........ # ....... loi de comportement isoelastique 3D ........
# module d'young : coefficient de poisson # module d'young : coefficient de poisson
@ -93,42 +96,46 @@ fin_loi_contrainte_plane # ----- fin de Loi de contrainte plane
# --- divers stockages (1) ------- # --- divers stockages (1) -------
epaisseurs #--------# epaisseurs #--------#
E_to 25e-3 E_tout 25e-3
masse_volumique #--------# masse_volumique #--------#
E_to 0.9e-9 E_tout 0.9e-9
charges #------------# charges #------------#
F_to PRESSION -0.390e-3 F_to PRESSION -0.39e-5
blocages #------------# blocages #------------#
#----------------------------------------------------------- #-----------------------------------------------------------
# nom du maillage | Ref noeud | Bloquages # nom du maillage | Ref noeud | Bloquages
#----------------------------------------------------------- #-----------------------------------------------------------
N_O UZ UX UY #N_O UZ UX UY
N_E UZ UY #N_E UZ UY
N_O UX UZ
N_E UZ
N_SO UY
N_SE UY
controle #------------ controle #------------
#--------------------------- #---------------------------
# PARAMETRE | VALEUR | # PARAMETRE | VALEUR |
#--------------------------- #---------------------------
SAUVEGARDE 0 SAUVEGARDE 0#0
#MAXINCRE 1
ITERATIONS 300000 ITERATIONS 300000
PRECISION 0.005 PRECISION 0.0005
MULTIPLICATEUR 1 MULTIPLICATEUR 1
DELTAt 0.1 DELTAt 1
TEMPSFIN 1 TEMPSFIN 1
RESTART 0 DELTAtMAXI 1
DELTAtMAXI 0.1
NORME E_cinetique/E_statique_ET_ResSurReact NORME E_cinetique/E_statique_ET_ResSurReact
para_affichage #------------ para_affichage #------------
#----------------------------------# #FREQUENCE_AFFICHAGE_INCREMENT 1000
# PARAMETRE | VALEUR # #FREQUENCE_AFFICHAGE_ITERATION 100#000
#----------------------------------#
FREQUENCE_AFFICHAGE_INCREMENT 100
FREQUENCE_AFFICHAGE_ITERATION 100000
FREQUENCE_SORTIE_FIL_DU_CALCUL 1 FREQUENCE_SORTIE_FIL_DU_CALCUL 1
# ------------------------------------------------------------------------------------ # ------------------------------------------------------------------------------------
@ -137,4 +144,5 @@ COPIE 0
# #
_fin_point_info_ _fin_point_info_

View file

@ -0,0 +1,18 @@
# element_116 pt_integ_1: [2]X [3]Y [4]Z
# natif: 1. 8.429195604637e+02 5.203823488565e+02 6.882414598862e+02
# via 3D: 1. 5.356044582301e+02 4.442871686731e+02 6.730004909504e+02
# [5] Def_principaleI [6] Def_principaleII [7] Sigma_principaleI [8] Sigma_principaleII
# 9.263139024120e-02 -3.748051654705e-02 1.155344994381e+01 -6.368459085936e-02
# 9.044645294194e-02 -3.695551097365e-02 1.125955889461e+01 -1.156164550013e-01
# la précision globale relative d'équilibre est de 5.e-3 d'où a priori une précision sur les résultats du même ordre * 10 (ce qui semble être l'ordre de grandeur constatée au pire !)
# la valeur de sigma_princII sera de l'ordre de la précision de sigma_princI d'où la réduction de précision
# en gros, seule la précision absolue pour la colonne 8, a un sens
#precisions pour la contrainte SIG11
# absolue relative
[2] 1.e0 5.e-2
[3] 1.e0 5.e-2
[4] 1.e0 5.e-2
[5] 1.e-2 5.e-2
[6] 1.e-2 5.e-2
[7] 1.e-1 5.e-2
[8] 1.e-1 5.e0

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@ -1,7 +1,7 @@
#fichier au format maple6 #fichier au format maple6
############################################################################################### ###############################################################################################
# Visualisation elements finis : Herezh++ V6.703 # # Visualisation elements finis : Herezh++ V6.829 #
# Copyright (c) 1997-2015, Gerard Rio (gerard.rio@univ-ubs.fr) http://kleger.univ-ubs.fr/Herezh/ # # Copyright (c) 1997-2018, Gerard Rio (gerard.rio@univ-ubs.fr) http://kleger.univ-ubs.fr/Herezh/ #
# http://www-lg2m.univ-ubs.fr # # http://www-lg2m.univ-ubs.fr #
############################################################################################### ###############################################################################################
@ -15,6 +15,20 @@
# >> le nombre de torseurs de reaction (peut etre nul), le nombre total de reel qui va etre ecrit # >> le nombre de torseurs de reaction (peut etre nul), le nombre total de reel qui va etre ecrit
# correspondant aux composantes des torseurs, puis les noms de ref associee suivi des positions # correspondant aux composantes des torseurs, puis les noms de ref associee suivi des positions
# des composantes entre crochet accolees a un identificateur: R pour reaction, M pour moment # des composantes entre crochet accolees a un identificateur: R pour reaction, M pour moment
# ensuite pour les moyennes, sommes, maxi etc. calculees sur des references de noeuds
# >> le nombre de ref de noeuds, nombre total de grandeurs associees
# puis pour chaque maillage
# le numero de maillage puis pour chaque reference de noeuds
# le nom de la reference, le nombre de noeud de la ref, le nombre de grandeurs qui vont etre ecrites
# puis entre crochet la position suivi de la signification de chaque grandeur
#
# ensuite pour les moyennes, sommes, maxi etc. calculees sur des references d'elements ou de pti
# >> le nombre de ref d'element+ref de pti, nombre total de grandeurs associees
# puis pour chaque maillage
# le numero de maillage puis pour chaque reference d'element et de pti
# le nom de la reference, le nombre d'element de la ref, le nombre de grandeurs qui vont etre ecrites
# puis entre crochet la position suivi de la signification de chaque grandeur
#
# puis pour chaque maillage # puis pour chaque maillage
# >> le nombre de noeud n (peut etre nul) ou il y a des grandeurs en sortie , # >> le nombre de noeud n (peut etre nul) ou il y a des grandeurs en sortie ,
# puis le nombre des grandeurs p1 correspondantes, la position entre crochet des coordonnees # puis le nombre des grandeurs p1 correspondantes, la position entre crochet des coordonnees
@ -47,6 +61,12 @@
#---------------------------------- torseurs de reactions -------------------------------- #---------------------------------- torseurs de reactions --------------------------------
#0 0 (nombre de torseurs et nombre total de grandeurs associees) #0 0 (nombre de torseurs et nombre total de grandeurs associees)
# #
#-------- moyenne, somme, maxi etc. de grandeurs aux noeuds pour des ref ---------------
#0 0 (nombre de ref de noeud et nombre total de grandeurs associees)
#
#-------- moyenne, somme, maxi etc. de grandeurs aux elements pour des ref ---------------
#0 0 (nombre de ref d'element et nombre total de grandeurs associees)
#
#---------------------------------- grandeurs aux noeuds -------------------------------- #---------------------------------- grandeurs aux noeuds --------------------------------
#0 0 (nombre de noeuds, nombre total de grandeurs associees) #0 0 (nombre de noeuds, nombre total de grandeurs associees)
#---------------------------------- grandeurs aux elements ------------------------------ #---------------------------------- grandeurs aux elements ------------------------------
@ -75,13 +95,4 @@
# puis les coordonnees d'un second point d'integration d'un element, les p2 grandeurs # puis les coordonnees d'un second point d'integration d'un element, les p2 grandeurs
# etc. pour tous les points d'integration - element # etc. pour tous les points d'integration - element
1.000000000000e-01 4.882353771716e+02 4.424495084397e+02 6.181246032206e+02 7.970860513281e-03 -3.211642487148e-03 9.949699737870e-01 -3.467794108425e-03 1.000000000000e+00 3.926633813810e+01 2.210626738247e+02 2.166310112450e+02 7.939312904958e-04 -3.170856470375e-04 9.920716110117e-02 9.220249991310e-06
2.000000000000e-01 4.959653502342e+02 4.426378607101e+02 6.223508900465e+02 1.624443498337e-02 -6.521727255003e-03 2.029127668444e+00 -3.565388553768e-03
3.000000000000e-01 4.972811916717e+02 4.428312561206e+02 6.291126103184e+02 2.456031467167e-02 -9.954539800997e-03 3.062275759675e+00 -1.940767538481e-02
4.000000000000e-01 5.019141162088e+02 4.430175911776e+02 6.340647017512e+02 3.297754273946e-02 -1.329514671476e-02 4.115993687453e+00 -1.549644238806e-02
5.000000000000e-01 5.035063352809e+02 4.432172415557e+02 6.398823579697e+02 4.153055631016e-02 -1.691100713672e-02 5.173533896005e+00 -4.446284032331e-02
6.000000000000e-01 5.056522149909e+02 4.434135298018e+02 6.479514578033e+02 5.035724872586e-02 -2.050339030892e-02 6.273197256534e+00 -5.364551442781e-02
7.000000000000e-01 5.154781672705e+02 4.436434523049e+02 6.515363839418e+02 6.045772732791e-02 -2.475911482453e-02 7.522927180923e+00 -8.571943983130e-02
8.000000000000e-01 5.145020074068e+02 4.438367404669e+02 6.616539343554e+02 6.950550761708e-02 -2.837728697643e-02 8.653956103341e+00 -8.557912822277e-02
9.000000000000e-01 5.271557119695e+02 4.440942687122e+02 6.678559043492e+02 8.054214347634e-02 -3.325641313039e-02 1.000588772921e+01 -1.546976821082e-01
1.000000000000e+00 5.356044582301e+02 4.442871686731e+02 6.730004909504e+02 9.044645294194e-02 -3.695551097365e-02 1.125955889461e+01 -1.156164550013e-01

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@ -20,7 +20,7 @@ La loi de comportement testée est la loi ISOELAS2D_C.
Les paramètres utilisés pour la définir sont des paramètres cohérents avec des tests réalisés sur des membranes: Les paramètres utilisés pour la définir sont des paramètres cohérents avec des tests réalisés sur des membranes:
E= 125 MPa E= 125 MPa
nu = 0,4 nu = 0,4
pression = 0,39e-3 MPa pression = 0,39e-5 MPa
épaisseur = 25e-3 mm épaisseur = 25e-3 mm
masse volumique = 0,9e-9 tonnes.mm^-3 masse volumique = 0,9e-9 tonnes.mm^-3
@ -42,3 +42,11 @@ Grandeurs de comparaison
------------------------------------------------------------ ------------------------------------------------------------
Def_principaleI Def_principaleII Sigma_principaleI Sigma_principaleII Def_principaleI Def_principaleII Sigma_principaleI Sigma_principaleII
(point d'intégration 1 de l'élément 116, qui est situé environ au centre de la membrane) (point d'intégration 1 de l'élément 116, qui est situé environ au centre de la membrane)
GR: La membrane devrait atteindre l'équilibre suivant avec "e" l'épaisseur :
$\sigma$ * 2 * e = pression * D
avec pi * D = 2 * L $->$ D= 2 * L / pi
d'où: $\sigma$ = pression * L /(pi*e)= 0.39e-3 * 2000 / (pi * 25e-3) = 9.9313 MPa
Ce résultat est correct si on néglige la variation d'épaisseur, donc avec une épaisseur constante. Au niveau du calcul avec Herezh, on retrouve bien le résultat attendu, avec une petite variation provenant du changement de section.

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@ -30,7 +30,6 @@
#---------------------------------------------------- #----------------------------------------------------
dimension 3 dimension 3
#--------------------------------------------------------------- #---------------------------------------------------------------
# definition facultative du niveau d'impression (entre 0 et 10)| # definition facultative du niveau d'impression (entre 0 et 10)|
#--------------------------------------------------------------- #---------------------------------------------------------------
@ -44,7 +43,7 @@
#non_dynamique #non_dynamique
dynamique_relaxation_dynam dynamique_relaxation_dynam #avec plus visualisation
PARA_TYPE_DE_CALCUL PARA_TYPE_DE_CALCUL
@ -52,9 +51,6 @@ PARA_TYPE_DE_CALCUL
< KDR.algo < KDR.algo
#-------------------------------------- #--------------------------------------
#| definition du (ou des) maillage(s) | #| definition du (ou des) maillage(s) |
#-------------------------------------- #--------------------------------------
@ -94,32 +90,35 @@ E_tout 25e-3
E_tout 0.9e-9 E_tout 0.9e-9
charges #------------# charges #------------#
F_to PRESSION -0.390e-3 F_to PRESSION -0.39e-5
blocages #------------# blocages #------------#
#----------------------------------------------------------- #-----------------------------------------------------------
# nom du maillage | Ref noeud | Bloquages # nom du maillage | Ref noeud | Bloquages
#----------------------------------------------------------- #-----------------------------------------------------------
N_O UZ UX UY #N_O UZ UX UY
N_E UZ UY #N_E UZ UY
N_O UX UZ
N_E UZ
N_SO UY
N_SE UY
controle #------------ controle #------------
#--------------------------- #---------------------------
# PARAMETRE | VALEUR | # PARAMETRE | VALEUR |
#--------------------------- #---------------------------
SAUVEGARDE 0 SAUVEGARDE 0#0
#MAXINCRE 1
ITERATIONS 300000 ITERATIONS 300000
PRECISION 0.005 PRECISION 0.0005
MULTIPLICATEUR 1 MULTIPLICATEUR 1
DELTAt 0.1 DELTAt 1
TEMPSFIN 1 TEMPSFIN 1
DELTAtMAXI 0.1 DELTAtMAXI 1
NORME E_cinetique/E_statique_ET_ResSurReact NORME E_cinetique/E_statique_ET_ResSurReact
para_affichage #------------ para_affichage #------------
#FREQUENCE_AFFICHAGE_INCREMENT 1000 #FREQUENCE_AFFICHAGE_INCREMENT 1000
#FREQUENCE_AFFICHAGE_ITERATION 100000 #FREQUENCE_AFFICHAGE_ITERATION 100000

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@ -2,13 +2,15 @@
#1. 8.429195604637e+02 5.203823488565e+02 6.882414598862e+02 #1. 8.429195604637e+02 5.203823488565e+02 6.882414598862e+02
# [5] Def_principaleI [6] Def_principaleII [7] Sigma_principaleI [8] Sigma_principaleII # [5] Def_principaleI [6] Def_principaleII [7] Sigma_principaleI [8] Sigma_principaleII
# 9.263139024120e-02 -3.748051654705e-02 1.155344994381e+01 -6.368459085936e-02 # 9.263139024120e-02 -3.748051654705e-02 1.155344994381e+01 -6.368459085936e-02
# la précision globale relative d'équilibre est de 5.e-3 d'où a priori une précision sur les résultats du même ordre # la précision globale relative d'équilibre est de 5.e-3 d'où a priori une précision sur les résultats du même ordre * 10 (ce qui semble être l'ordre de grandeur constatée au pire !)
# la valeur de sigma_princII sera de l'ordre de la précision de sigma_princI d'où la réduction de précision
# en gros, seule la précision absolue pour la colonne 8, a un sens
#precisions pour la contrainte SIG11 #precisions pour la contrainte SIG11
# absolue relative # absolue relative
[2] 1.e0 5.e-2 [2] 1.e0 5.e-2
[3] 1.e0 5.e-2 [3] 1.e0 5.e-2
[4] 1.e0 5.e-2 [4] 1.e0 5.e-2
[5] 1.e-4 5.e-2 [5] 1.e-2 5.e-2
[6] 1.e-4 5.e-2 [6] 1.e-2 5.e-2
[7] 1.e-1 5.e-2 [7] 1.e-1 5.e-2
[8] 1.e-1 5.e-2 [8] 1.e-1 5.e0

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@ -1,7 +1,7 @@
#fichier au format maple6 #fichier au format maple6
############################################################################################### ###############################################################################################
# Visualisation elements finis : Herezh++ V6.703 # # Visualisation elements finis : Herezh++ V6.829 #
# Copyright (c) 1997-2015, Gerard Rio (gerard.rio@univ-ubs.fr) http://kleger.univ-ubs.fr/Herezh/ # # Copyright (c) 1997-2018, Gerard Rio (gerard.rio@univ-ubs.fr) http://kleger.univ-ubs.fr/Herezh/ #
# http://www-lg2m.univ-ubs.fr # # http://www-lg2m.univ-ubs.fr #
############################################################################################### ###############################################################################################
@ -15,6 +15,20 @@
# >> le nombre de torseurs de reaction (peut etre nul), le nombre total de reel qui va etre ecrit # >> le nombre de torseurs de reaction (peut etre nul), le nombre total de reel qui va etre ecrit
# correspondant aux composantes des torseurs, puis les noms de ref associee suivi des positions # correspondant aux composantes des torseurs, puis les noms de ref associee suivi des positions
# des composantes entre crochet accolees a un identificateur: R pour reaction, M pour moment # des composantes entre crochet accolees a un identificateur: R pour reaction, M pour moment
# ensuite pour les moyennes, sommes, maxi etc. calculees sur des references de noeuds
# >> le nombre de ref de noeuds, nombre total de grandeurs associees
# puis pour chaque maillage
# le numero de maillage puis pour chaque reference de noeuds
# le nom de la reference, le nombre de noeud de la ref, le nombre de grandeurs qui vont etre ecrites
# puis entre crochet la position suivi de la signification de chaque grandeur
#
# ensuite pour les moyennes, sommes, maxi etc. calculees sur des references d'elements ou de pti
# >> le nombre de ref d'element+ref de pti, nombre total de grandeurs associees
# puis pour chaque maillage
# le numero de maillage puis pour chaque reference d'element et de pti
# le nom de la reference, le nombre d'element de la ref, le nombre de grandeurs qui vont etre ecrites
# puis entre crochet la position suivi de la signification de chaque grandeur
#
# puis pour chaque maillage # puis pour chaque maillage
# >> le nombre de noeud n (peut etre nul) ou il y a des grandeurs en sortie , # >> le nombre de noeud n (peut etre nul) ou il y a des grandeurs en sortie ,
# puis le nombre des grandeurs p1 correspondantes, la position entre crochet des coordonnees # puis le nombre des grandeurs p1 correspondantes, la position entre crochet des coordonnees
@ -47,6 +61,12 @@
#---------------------------------- torseurs de reactions -------------------------------- #---------------------------------- torseurs de reactions --------------------------------
#0 0 (nombre de torseurs et nombre total de grandeurs associees) #0 0 (nombre de torseurs et nombre total de grandeurs associees)
# #
#-------- moyenne, somme, maxi etc. de grandeurs aux noeuds pour des ref ---------------
#0 0 (nombre de ref de noeud et nombre total de grandeurs associees)
#
#-------- moyenne, somme, maxi etc. de grandeurs aux elements pour des ref ---------------
#0 0 (nombre de ref d'element et nombre total de grandeurs associees)
#
#---------------------------------- grandeurs aux noeuds -------------------------------- #---------------------------------- grandeurs aux noeuds --------------------------------
#0 0 (nombre de noeuds, nombre total de grandeurs associees) #0 0 (nombre de noeuds, nombre total de grandeurs associees)
#---------------------------------- grandeurs aux elements ------------------------------ #---------------------------------- grandeurs aux elements ------------------------------
@ -75,13 +95,4 @@
# puis les coordonnees d'un second point d'integration d'un element, les p2 grandeurs # puis les coordonnees d'un second point d'integration d'un element, les p2 grandeurs
# etc. pour tous les points d'integration - element # etc. pour tous les points d'integration - element
1.000000000000e-01 7.730408920278e+02 5.210652559614e+02 6.245103853949e+02 8.033427076661e-03 -3.196644897709e-03 1.005173975830e+00 2.488978118371e-03 1.000000000000e+00 7.578012640344e+02 5.209688862585e+02 6.251465448850e+02 7.936204694929e-04 -3.171288442414e-04 9.922156723160e-02 4.752136245696e-05
2.000000000000e-01 7.681447945156e+02 5.209963438606e+02 6.345274366115e+02 1.612793207041e-02 -6.505133685726e-03 2.012779552994e+00 -8.029889518028e-03
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@ -948,7 +948,8 @@ BOUCLE_TEST:for(my $no_test=1; $no_test<=$nb_CVisu; $no_test++) {
#precisions #precisions
my $precision_absolue = $precisions_abolues[$i_valeur];#*abs($valeur_ref); my $precision_absolue = $precisions_abolues[$i_valeur];#*abs($valeur_ref);
my $precision_relative = $precisions_relatives[$i_valeur]; # GR : modif 13 mars 2018: * 100 car les verifs sont faites ensuite sur les %
my $precision_relative = 100. * $precisions_relatives[$i_valeur];
#nombre de decimales des precisions (a titre cosmetique uniquement car c est pour afficher des valeurs arrondies dans le rapport de test) #nombre de decimales des precisions (a titre cosmetique uniquement car c est pour afficher des valeurs arrondies dans le rapport de test)
my $nb_decimales_prec_absolue = return_nb_decimales_first($precision_absolue); my $nb_decimales_prec_absolue = return_nb_decimales_first($precision_absolue);